As ideias móveis dos estábulos da tenda portátil exterior do cavalo planeiam scotland Reino Unido

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Se nenhuma ruptura visível da amostra ocorreu dentro da primeira verificação, a altura do peso da gota foi aumentada gradualmente até que a amostra falhou. Este procedimento paraleliza o teste de Hatt-Turner onde a altura do peso da gota está aumentada por etapas até que a falha ocorra. No caso da falha dentro da primeira verificação, a altura do peso da gota foi diminuída gradualmente até que o material da amostra suportou o impacto. Do acordo ao teste do peso da gota, a resistência de choque foi calculada com base na energia a mais alta do impacto suportado pela amostra sem falha. A velocidade v1 do impacto foi calculada do acordo à equação.

A resistência de choque de amostras grande-feitas sob medida de LBL foi determinada ser 154 kJ m-2 e 138 kJ m-2 para amostras real-feitas sob medida. Estes valores cabidos bem ao acordo do ofsmallsamplesin das medidas ao RUÍDO 52189 (136 (± 18) kJ m-2) (Cf. capítulo 5). A resistência de choque de amostras grande-feitas sob medida do azobé foi determinada ser 115 kJ m-2 e cabida no ofshock da escala a resistência dada pela venda para amostras pequeno-feitas sob medida de 90 a 150 kJ m-2 (1997). Para amostras grande-feitas sob medida do opepe, a resistência de choque foi determinada ser 66 kJ m-2 e 38 kJ m-2 para amostras real-feitas sob medida. Estes valores cabidos na escala da resistência de choque dada na literatura (30 a 40 kJ m-2) pela venda (1997) também. Estes resultados mostram que a resistência de choque determinada em espécimes claros pequenos da madeira pode fornecer a orientação quando a resistência do pontapé de pranchas plenas estáveis do cavalo deve ser calculado e particularmente quando procurando a espécie de madeira alternativa. Promova sobre, os dados obtidos pode ser usado para calcular as dimensões (mínimas) exigidas do planksto pleno suportam um pontapé do cavalo do joule 350, que foi mencionado como a carga de impacto responsável por von Wachenfeldt e outros (2011) (veja o capítulo. A espessura mínima (largura) para suportar um pontapé do cavalo pode ser obtida ao resolver Eq. para A, introduzindo a carga de impacto responsável e a resistência de choque específica das espécies de madeira na fórmula, e, subseqüentemente, dividindo A (áreas mínimas do seção transversal) pela largura tipicamente fornecida (espessura) da prancha plena feita de, por exemplo, LBL, azobé ou opepe. Os resultados obtidos aqui (tabela 1) mostram que as pranchas plenas feitas de LBL e de azobé são pontapé resistente em sua largura tipicamente fornecida (resp. espessura). Largura (resp. a espessura) poderia ser diminuída quando a resistência do pontapé for mantida. Focalizando em pranchas plenas de partes anteriores estáveis, o seção transversal das pranchas é reduzido devido à trituração de entalhes do ar. Tomando esta redução do seção transversal na consideração, as pranchas feitas de LBL (130 milímetros) e o azobé (97 milímetros) podem mais suportar um pontapé do cavalo do joule 350. Para as pranchas feitas do opepe, uma largura resistente do pontapé foi calculada em 250 milímetros. Thisindicates que uma única prancha feita do opepe não pode suportar um pontapé do cavalo do joule 350. Contudo, uma ligação firme da língua e de pranchas conectadas do sulco pode poder fazer isto e tem que ser testada dentro das posteriores investigações. As conexões da língua e do sulco não podem ser aplicadas no caso das pranchas com entalhes do ar (enchimentos da porta). Uma solução possível poderia ser equipar a construção da armação de aço com as hastes de metal horizontais em cima de que as pranchas são deslizadas.

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